丁酸丁酯

丁酸丁酯

一种正丁烷生产乙烯和丙烯的方法和装置与流程

返回>来源:未知   发布时间:2019-07-20 01:19    关注度:

  本发现涉及正丁烷出产乙烯和丙烯范畴,具体地,涉及一种正丁烷出产乙烯和丙烯的方式和安装。

  乙烯和丙烯是主要的根本无机化工原料,其产物和衍出产品涉及到国民经济各个范畴。

  目前,出产乙烯和丙烯的工业过程次要是通过石油化工出产过程,采纳的次要出产工艺为蒸汽裂解工艺,利用原料次要为石脑油;和催化裂化工艺,利用原料次要为可催化裂解烃油。

  蒸汽裂解工艺是手艺最成熟、使用最为普遍。可是目前的蒸汽裂解工艺中,要将裂解产品分手和提纯获得乙烯和丙烯等裂解产物,此分手过程中具有能耗较高的问题。

  目前,一方面工业对出产乙烯和丙烯的原料需求兴旺,可是蒸汽裂解工艺的分手过程能耗高;另一方面,在石油化工出产过程中,还发生大量的轻烃原料,例如正丁烷,目上次要以燃烧的体例处置,没能很好地加以操纵。

  CN101781387A公开一种马来酸酐/共轭二烯烃共聚反映的方式。

  CN102212166B公开了一种双环戊二烯与马来酸酐共聚反映方式,在无需添加不变剂和助不变剂前提下,反映系统简单,产品易分手,制备聚合物微球概况干净,粒径均一,描摹可控,分离性优良。

  CN102690393A公开了一种C5夹杂-马来酸酐制备的含有功能性基团的共聚物。将C5夹杂物与马来酸酐交替共聚合,一步反映制备含有功能性基团的高度交联的共聚物,充实制用了C5夹杂物中的烯烃和二烯烃,未涉及C5以下低碳烯烃的景象。

  因而,需要处理蒸汽裂解的分手过程能耗高以及正丁烷加工操纵的问题。

  手艺实现要素:

  本发现的目标是为领会决正丁烷的加工操纵、降低蒸汽裂解分手过程能耗高的问题,供给了一种正丁烷出产乙烯和丙烯的加工方式和安装。能够实现将正丁烷出产获得乙烯和丙烯产物,并且在此过程中通过将裂解气先辈行共聚反映,不只实现将裂解气中的端烯烃分手,并聚合制备为含有马来酸酐官能团的聚合物,供给了可作为出产功能性材料的原料,并且裂解气削减了端烯烃组分后的再进行分手获得乙烯和丙烯,能够降低分手过程的能耗。

  为了实现上述目标,本发现供给一种正丁烷出产乙烯和丙烯的方式,包罗步调:(1)在蒸汽裂解前提下,将正丁烷进行裂解反映,获得裂解气;(2)在激发剂和无机溶剂存鄙人,将所述裂解气与马来酸酐相接触,所述裂解气中C4端烯烃的部门或全数与马来酸酐进行共聚反映;(3)将步调(2)获得的产品进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;以所述气相产品的总分量为基准,所述气相产品中C4端烯烃的含量为1分量%以下;(4)将步调(3)获得的气相产品进行气相分手获得乙烯、丙烯和碳四馏分,并在加氢催化剂存鄙人,将所述碳四馏分与氢气进行加氢反映,获得的丁烷作为轮回料插手步调(1)的正丁烷中;(5)将步调(3)获得的液固夹杂物进行分手,获得固体产品和液体,所述固体产品为含有马来酸酐官能团的聚合物;所述液体前往步调(2)的所述无机溶剂中;此中,所述裂解气含有4~10分量%的C4端烯烃。

  本发现还供给了一种正丁烷出产乙烯和丙烯的安装,包罗:裂解设备、聚合设备、气液分手器、气相分手设备、加氢设备和液固分手器;此中,

  所述裂解设备用于正丁烷进行裂解反映;

  所述聚合设备与所述裂解设备相连通,用于所述裂解设备排出的裂解气与马来酸酐进行共聚反映;

  所述气液分手器与所述聚合设备相连通,用于所述聚合设备排出的产品进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;

  所述气相分手设备与所述气液分手器相连通,用于所述气相产品进行分手,获得乙烯、丙烯和碳四馏分;

  所述加氢设备与所述气相分手设备相连通,用于所述碳四馏分进行加氢反映获得丁烷;

  所述加氢设备与所述裂解设备相连通,以使丁烷轮回前往所述裂解设备;

  所述液固分手器与所述气液分手器相连通,用于所述液固夹杂物进行分手获得含有马来酸酐官能团的聚合物;所述液固分手器与所述聚合设备相连通,以前往分手出的液体。

  通过上述手艺方案,采纳将正丁烷先后颠末蒸汽裂解、共聚反映、气液分手、气相分手、加氢反映和液固分手,能够无效地实现正丁烷的操纵进行出产乙烯和丙烯,乙烯和丙烯收率能够达到20~37%。所述共聚反映中,裂解气中C4端烯烃的共聚反映转化率能够达到85~90%,获得的交联共聚物中凝胶含量达85分量%以上,能够供给作为出产功能性材料的原料。

  本发现中,一方面能够实现正丁烷出产获得乙烯和丙烯产物,另一方面,还能够获得含有马来酸酐布局的交联共聚物,可以或许进一步作为出产功能性材料的原料。同时通过共聚反映还实现裂解气中组分的分手,使获得乙烯和丙烯产物的分手过程比拟现有手艺的裂解气分手节流了能耗。

  本发现的其它特征和长处将在随后的具体实施体例部门予以细致申明。

  附图是用来供给对本发现的进一步理解,而且形成仿单的一部门,与下面的具体实施体例一路用于注释本发现,但并不形成对本发现的限制。在附图中:

  图1是本发现供给的正丁烷出产乙烯和丙烯的工艺流程示企图。

  具体实施体例

  以下对本发现的具体实施体例进行细致申明。该当理解的是,此处所描述的具体实施体例仅用于申明和注释本发现,并不消于限制本发现。

  在本文中所披露的范畴的端点和任何值都不限于该切确的范畴或值,这些范畴或值该当理解为包含接近这些范畴或值的值。对于数值范畴来说,各个范畴的端点值之间、各个范畴的端点值和零丁的点值之间,以及零丁的点值之间能够相互组合而获得一个或多个新的数值范畴,这些数值范畴应被视为在本文中具体公开。

  本发现供给一种正丁烷出产乙烯和丙烯的方式,包罗步调:(1)在蒸汽裂解前提下,将正丁烷进行裂解反映,获得裂解气;(2)在激发剂和无机溶剂存鄙人,将所述裂解气与马来酸酐相接触,所述裂解气中C4端烯烃的部门或全数与马来酸酐进行共聚反映;(3)将步调(2)获得的产品进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;以所述气相产品的总分量为基准,所述气相产品中C4端烯烃的含量为1分量%以下;(4)将步调(3)获得的气相产品进行气相分手获得乙烯、丙烯和碳四馏分,并在加氢催化剂存鄙人,将所述碳四馏分与氢气进行加氢反映,获得的丁烷作为轮回料插手步调(1)的正丁烷中;(5)将步调(3)获得的液固夹杂物进行分手,获得固体产品和液体,所述固体产品为含有马来酸酐官能团的聚合物;所述液体前往步调(2)的所述无机溶剂中;此中,所述裂解气含有4~10分量%的C4端烯烃。

  本发现供给的方式的工艺流程示企图如图1所示。

  按照本发现,步调(1)的蒸汽裂解反使用于正丁烷改变为含烯烃原料。获得的裂解气中C4端烯烃能够通事后续的共聚反映从裂解气平分离出来,进行操纵。裂解气中的C4端烯烃能够包罗1,3-丁二烯,异丁烯、1-丁烯。此外,裂解气的构成中还能够含有正丁烷、异丁烷、乙烯、丙烯、乙烷、甲烷和氢气。优选进一步地所述裂解气含有20~40分量%的乙烯、14~25分量%的丙烯和5~30分量%的正丁烷。所述裂解气的构成能够通过气相色谱法,采用安捷伦的7890A气相色谱仪(GC)进行阐发。此中优选所述裂解气富含乙烯和丙烯。

  按照本发现,所述裂解反映能够将正丁烷改变为含有乙烯、丙烯和C4端烯烃的裂解气,此中的C4端烯烃能够进一步被操纵。优选环境下,在所述裂解反映中,裂解反映温度为780~880℃。

  优选地,裂解反映压力为0.15~0.25MPa。

  本发现中,所述裂解反映能够在本范畴常规利用的蒸汽裂解炉中进行,例如能够采用CBL-III型裂解炉。裂解反映温度,即蒸汽裂解炉的炉管出口温度,优选为800~860℃。

  按照本发现,优选环境下,所述裂解反映中,正丁烷与水蒸汽的分量比为1:(0.3~0.65)。从而使正丁烷更好地改变,供给乙烯和丙烯产物。

  本发现中,在步调(1)中获得的所述裂解气还能够进一步进行冷却,例如能够将所述裂解气通入水洗塔冷却,在塔顶排出温度降低的裂解气。此中,所述裂解气分开蒸汽裂解炉时温度能够达到300~650℃,在水洗塔中进一步被冷却,水洗塔的塔顶温度可认为35~90℃。

  按照本发现,步调(2)用于将步调(1)获得的裂解气进行共聚反映,不只能够将此中的C4端烯烃组分与马来酸酐进行共聚反映获得交联共聚物加以操纵,还能够有助于从裂解气平分离乙烯和丙烯产物时降低分手过程的能耗。虽然分手乙烯和丙烯产物仍然利用常规的分手手段,可是因为C4端烯烃组分已通过共聚反映被从裂解气平分离掉,因而进入乙烯和丙烯分手的原料削减,能够使分手过程中的能耗需求降低。优选环境下,在步调(2)中,所述裂解气和马来酸酐的分量比为0.3:1以上,优选所述分量比为(0.3~1):1。

  按照本发现,为了实现进行更无效的共聚反映,优选环境下,所述激发剂的用量为马来酸酐的0.01~30摩尔%。

  按照本发现,优选所述激发剂使所述裂解气能够更无效地与马来酸酐进行共聚反映,优选环境下,所述激发剂为热分化型激发剂,优选所述激发剂选自过氧化二苯甲酰、过氧化二异丙苯、过氧化二叔丁基、过氧化十二酰、过氧化苯甲酸叔丁酯、过氧化二碳酸二异丙基酯、过氧化二碳二环己酯、偶氮二异丁腈和偶氮二异庚腈中的至多一种。更优选,所述激发剂选自偶氮二异丁腈和/或过氧化二苯甲酰。

  按照本发现,所述无机溶剂的插手量包管消融所述激发剂和马来酸酐即可,优选环境下,在步调(2)中,马来酸酐的用量为所述无机溶剂的30分量%以下;优选马来酸酐的用量为所述无机溶剂的5分量%~25分量%,更优选为10分量%~20分量%。

  按照本发现,所述无机溶剂能够用于消融所述激发剂和马来酸酐,优选环境下,在步调(2)中,所述无机溶剂选自烷烃、芬芳烃和分子式为R1-COO-R2的无机酸烷基酯中的至多一种,此中R1和R2为C1~C5的烷基。

  本发现中,所述无机酸烷基酯选自但不限于甲酸甲酯、甲酸乙酯、甲酯丙酯、甲酯丁酯、甲酯异丁酯、甲酸戊酯、乙酸甲酯、乙酯乙酯、乙酸丙烯、乙酸丁酯、乙酸异丁酯、乙酸仲丁酯、乙酸戊酯、乙酸异戊酯、乙酸苄酯、丙酸甲酯、丙酸乙酯、丙酸丁酯、丁酸甲酯、丁酸乙酯、丁酸丁酯、丁酸异丁酯、丁酸异戊酯、异戊酸异戊酯、苯甲酸甲酯、苯甲酸乙酯、苯甲酸丙酯、苯甲酸丁酯、苯甲酸异戊酯、苯乙酸甲酯和苯乙酸乙酯中的至多一种。更优选所述无机酸烷基酯为乙酸异戊酯。

  本发现中,所述烷烃选自但不限于丙烷、正丁烷、异丁烷、戊烷、异戊烷、正己烷、异己烷、环己烷、正庚烷、正辛烷和异辛烷中的至多一种。

  本发现中,所述芬芳烃选自但不限于苯、甲苯、二甲苯、氯苯和溴代苯中的至多一种。

  按照本发现,所述共聚反映能够实现选择性地操纵裂解气中的C4端烯烃组分,经与马来酸酐进行共聚反映,获得能够进一步作为功能性材料的原料,同时实现从裂解气的组分平分离C4端烯烃,使残剩组分获得乙烯和丙烯产物更便利,比拟常规的裂解气分手得乙烯和丙烯的能耗降低。优选环境下,在步调(2)中,共聚反映温度为50~90℃,共聚反映压力为0~0.25MPa,共聚反映时间为0.5~12h。优选所述共聚反映压力为0.1~0.2MPa,更优选所述共聚反映压力为0.12~0.15MPa。优选共聚反映时间为4~12h。

  按照本发现,具体优选地,所述共聚反映为自在基聚合反映。能够有益于所述裂解气中的1,3-丁二烯次要以1,2体例聚合,能够聚合物链段的侧链含有双键(3、4位上的双键),进一步反映构成交联合构。

  一种优选实施体例,进行所述共聚反映的方式包罗:将所述无机溶剂、马来酸酐和所述激发剂夹杂构成无机反映液,然后将所述裂解气插手所述无机反映液中进行共聚反映。

  本发现中,进行所述共聚反映的聚合反映器可认为带搅拌和夹套的耐压反映釜或管式反映器。夹套内的介质用于撤消反映热,节制反映温度。

  本发现中,完成所述共聚反映后,需要将共聚反映产品进行分手获得乙烯、丙烯产物和聚合物产物。能够分为两级分手:第一级是进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;第二级包罗两个过程,一个过程是将气相产品进行气相分手获得乙烯和丙烯,同时获得碳四馏分经加氢反映此中的C4不饱和烃改变为丁烷后,作为轮回料前往裂解反映;另一个过程是液固夹杂物通过液固分手获得含有马来酸酐官能团的聚合物和液体。

  一、气液分手

  按照本发现,步调(3)用于将步调(2)共聚反映的产品进行气液分手。

  本发现中,所述气液分手的方式可认为闪蒸分手。优选所述闪蒸分手的前提为:在温度高于20℃下,优选为20~40℃,将进行所述共聚反映的产品压力降低至0MPa以下,所述产品中C4以下的烃类化合物排出,获得所述气相产品。

  本发现中,所述气相产品中端烯烃含量能够通过气相色谱法,采用安捷伦7890A气相色谱仪(GC)测得。此中,C4端烯烃的含量为1分量%以下。

  本发现中,所述闪蒸分手器能够是一个带夹套控温的简单容器,也能够有业界共知的用于充实添加物料概况积的各类内构件,还能够从设备的底部通入热的热的特物流以充实添加换热量。

  二、气相分手-加氢和液固分手

  1、气相分手-加氢

  按照本发现,步调(4)用于将所述气相产品进行气相分手,从平分离出乙烯和丙烯产物。

  所述气相分手能够采用现有蒸汽裂解工艺中,对裂解气的常规分手手艺,能够先将所述气相产品进行冷却,然后再采用TECHNIP的渐进分手手艺进行分手,例如进一步分手和提纯,获得乙烯、丙烯和碳四馏分。所述气相分手可认为本范畴常规的方式,例如将所述气相产品经冷却至40℃摆布,然后送入压缩机等,进行分手和提纯。对裂解气的常规分手手艺在此不再赘述,只需实现分手乙烯、丙烯、乙烷和丙烷即可。

  本发现中,所述碳四馏分能够与氢气进行加氢反映,此中的不饱和烃,如2-丁烯转为丁烷,再作为轮回料插手步调(1)的正丁烷中。优选环境下,所述加氢反映的前提包罗:氢气与所述碳四馏分的摩尔比为(0.1~20):1,优选为(1~2):1;所述碳四馏分的体积空速为0.5~30h-1,优选为20~30h-1;加氢温度为10~80℃,优选为20~60℃;氢气分压为0.1~6MPa,优选为2~5MPa。优选,相对于100分量份的所述碳四馏分,所述加氢催化剂的用量为0.05~20分量份。

  本发现中,所述液时质量空速是指单元质量的催化剂每小时处置所述碳四馏分的质量。

  需要申明的是,本发现中将所述碳四馏分中的C4不饱和烃改变为丁烷,能够是使约90%以上的C4不饱和烃转化为丁烷。

  进一步地,本发现中所述加氢反映的催化剂能够优选有以下构成:所述加氢催化剂包含载体和负载的主活性组分和助活性组分,所述载体为耐热无机氧化物和/或分子筛。所述耐热无机氧化物例如可认为氧化镁、氧化铝、氧化硅等中的一种或多种。所述分子筛例如可认为Y沸石、β沸石、丝光沸石、SAPO系列分子筛、ZSM系列分子筛、MCM系列分子筛等中的一种或多种。

  优选所述主活性组分为VIII族和/或VIIB族金属,VIII族金属例如可认为钴(Co)、镍(Ni)、钌(Ru)、铑(Rh)、钯(Pd)、铱(Ir)和铂(Pt)中的至多一种;VIIB族金属例如可认为锰(Mn)和/或铼(Re)。优选所述主活性组分为Pt和/或Pd。

  优选所述助活性组分选自Cu、Ag、Au、Pb、Ni、Co和Mn中的至多一种。

  优选地,以所述加氢催化剂的总量为基准,主活性组分和助活性组分的总含量为0.01~20分量%,优选为0.1~5分量%;所述载体的含量为80~99.99分量%,优选为95~99.9分量%。

  优选地,所述主活性组分与助活性组分的分量比可认为(0.5~30):1,优选为(1~16):1。

  2、液固分手

  将所述液固夹杂物进行液固分手,获得聚合物产物。

  本发现中,所述液固分手的方式可认为离心分手,所述离心分手的前提为:在离心转速为4000rpm以上的前提下,离心分手时间为5min以上,例如,离心转速为4000~16000rpm,离心分手时间为5~20min,将所述液固夹杂液分手为上层清液和基层固体;所述清液为无机溶剂,移除前往用于所述共聚反映。

  本发现中,所述离心分手器能够是卧式或立式的任何形式。

  按照本发现,所述液固分手获得的固体产品为含有马来酸酐官能团的聚合物,优选环境下,所述聚合物为所述裂解气中C4端烯烃与马来酸酐的交联共聚物;优选地,所述聚合物中马来酸酐布局单位的含量为48~52摩尔%,所述聚合物的凝胶含量为85~92分量%。优选地,所述聚合物中含有的马来酸酐布局单位能够在主链、侧链,也能够在端基。马来酸酐布局单位的含量能够通过元素阐发的方式确定。

  优选地,所述聚合物中还能够含有来自1-丁烯、1,3-丁二烯和异丁烯中的至多一种所构成的布局单位。

  优选地,所述聚合物为粉末固态物质,颗粒的平均直径能够在0.2~250μm。聚合物颗粒的平均直径能够通过扫描电镜进行丈量。

  本发现中,所述聚合物还可认为交联共聚物,例如能够通过1,3-丁二烯单体引入的乙烯基,分歧聚合链段间构成交联合构。所述聚合物的凝胶含量能够通过丙酮抽提的方式测定,反映所述聚合物中交联的程度,即聚合物的交联度。将必然量的聚合物置于索氏抽提器中,用沸腾丙酮回流液抽提此中的可溶组分至恒重,测定不成抽提部门占原聚合物比例,即为交联度。

  能够通过称量反映后所得聚合物的分量的方式确定共聚反映的反映转化率。

  本发现选择地将所述裂解气中的C4端烯烃与马来酸酐,优选经自在基共聚反映改变为含有马来酸酐官能团的交联聚合物,能够作为功能性材料的原料,进一步能够制得其他的高分子材料。

  本发现中涉及的压力均为表压。

  图1是本发现的一种优选实施体例的示企图,工作过程能够简述如下:

  将正丁烷持续通入裂解设备进行蒸汽裂解,获得的裂解气通入加有马来酸酐、激发剂和无机溶剂的聚合反映器中,在必然的温度、压力、逗留时间内进行共聚反映,获得的产品进入气液分手器进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;将气相产品通入气相分手设备分手出乙烯和丙烯作为产品,同时分手出的碳四馏分进行加氢反映获得丁烷前往裂解设备;将液固夹杂物送入液固分手器进行液固分手,获得固体组分即为聚合物,获得的液体即为无机溶剂轮回回共聚反映。

  本发现还供给了一种正丁烷出产乙烯和丙烯的安装,包罗:裂解设备、聚合设备、气液分手器、气相分手设备、加氢设备和液固分手器;此中,

  所述裂解设备用于正丁烷进行裂解反映;

  所述聚合设备与所述裂解设备相连通,用于所述裂解设备排出的裂解气与马来酸酐进行共聚反映;

  所述气液分手器与所述聚合设备相连通,用于所述聚合设备排出的产品进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;

  所述气相分手设备与所述气液分手器相连通,用于所述气相产品进行分手,获得乙烯、丙烯和碳四馏分;

  所述加氢设备与所述气相分手设备相连通,用于所述碳四馏分进行加氢反映获得丁烷;

  所述加氢设备与所述裂解设备相连通,以使丁烷轮回前往所述裂解设备;

  所述液固分手器与所述气液分手器相连通,用于所述液固夹杂物进行分手获得含有马来酸酐官能团的聚合物;所述液固分手器与所述聚合设备相连通,以前往分手出的液体。

  本发现供给的安装中,所述裂解设备可认为CBL-III型裂解炉。

  本发现供给的安装中,所述聚合设备可认为带搅拌和夹套的耐压反映釜或管式反映器,用于将裂解气与马来酸酐在激发剂和无机溶剂存鄙人进行共聚反映,构成C4端烯烃与马来酸酐的共聚物,可作为功能性材料的原料。

  本发现供给的安装中,所述气液分手器可认为闪蒸分手器。用于分手所述聚合反映的产品,获得气相产品和液固夹杂物。

  本发现供给的安装中,所述气相分手设备能够采用现有蒸汽裂解工艺中裂解气分手的设备,例如可认为采用TECHNIP的渐进分手手艺的设备,此中能够包罗压缩机等,能够参照现有的裂解气分手的设备,在此不再赘述。

  本发现供给的安装中,所述液固分手器为离心分手器,能够是卧式或立式的任何形式,用于分手所述液固夹杂物,获得此中的固体共聚物产品。

  本发现供给的安装中,所述加氢设备可认为固定床反映器,例如海安县石油科研仪器无限公司的ZR-2全加氢反映器。

  以下将通过实施例对本发现进行细致描述。

  以下实施例中,裂解炉采用CBL-III型裂解炉,分手系统采用TECHNIP的渐进分手手艺;

  裂解气组分阐发通过气相色谱法,采用安捷伦的7890A气相色谱仪(GC)进行阐发;

  气相产品中C4端烯烃含量通过气相色谱法,采用安捷伦7890A气相色谱仪(GC)测得;

  获得的聚合物中马来酸酐布局单位的含量通过元素阐发法测定;

  获得的聚合物颗粒的平均直径通过扫描电镜进行丈量;

  通过在索氏提取器中丙酮抽提的方式测定获得的交联共聚物的凝胶含量;

  通过对反映后聚合物进行称重的方式,由下式计较确定共聚反映的反映转化率:

  共聚反映的反映转化率(%)=[(裂解气中C4端烯烃的分量-聚合后气相产品中C4端烯烃的分量)/裂解气中C4端烯烃的分量]×100%。

  乙烯和丙烯收率通过下式计较获得:

  乙烯收率(%)=(裂解气中乙烯的分量÷裂解气的总分量)×100%;

  丙烯收率(%)=(裂解气中丙烯的分量÷裂解气的总分量)×100%;

  加氢催化剂的构成通过投料量计较确定。

  本实施例申明本发现的正丁烷出产乙烯和丙烯的方式。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为845℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.4,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量为24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解气先在急冷汽锅中被冷却至360℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解气构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为38℃的裂解气。

  (2)裂解气分手:将裂解气进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为36.87%,丙烯收率为20.1%。同时获得的碳四馏分前往裂解炉中。

  进入压缩机的气体流量约为23.9吨/h。

  本实施例申明本发现的正丁烷出产乙烯和丙烯的方式。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为845℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.4,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解气先在急冷汽锅中被冷却至360℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解气构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为38℃的裂解气。

  (2)共聚反映:将水洗塔塔顶获得的裂解气通入含有0.1kg/L马来酸酐、0.01kg/L偶氮二异丁腈的1000ml乙酸异戊酯的无机反映液中,裂解气与马来酸酐分量比为1:4,在0.13MPa的共聚反映压力和60℃下,共聚反映12小时;

  (3)分手:将共聚反映产品通入闪蒸分手器中在25℃和0MPa前提下进行气液分手,获得气相产品和液固夹杂物;

  获得的液固夹杂物继续在离心分手器(北京华瑞科学器材无限公司TG18G型)中于4000rpm、离心分手20min进行液固分手,获得4.65g的固体共聚物颗粒。

  测定固体共聚物颗粒中的凝胶含量为90分量%,马来酸酐布局含量为49摩尔%,颗粒的平均直径为200μm。

  聚合反映的转化率为100%。

  气相产品经气相色谱阐发,构成见表2。

  将气相产品冷却至40℃后再进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为39.31%,丙烯收率为21.43%。

  进入压缩机的气体流量约为22.50吨/h。

  (4)加氢反映:步调(3)中同时获得的碳四馏分(正丁烷含量为94.07分量%,2-丁烯含量为5.93分量%)在全加氢反映器(海安县石油科研仪器无限公司,ZR-2)中进行加氢反映:节制碳四馏分与产品轮回比为3.0,反映器入口温度为60℃,反映压力为5MPa,液时质量空速为30h-1,氢气与碳四馏分的摩尔比为2;

  加氢催化剂的主活性组分为钯,助活性组分为铅,载体为氧化铝,此中,钯的含量为0.25分量%,铅的含量为0.05分量%,载体的含量为99.7分量%。该加氢催化剂按以下方式制备获得:先将100分量份的直径为Φ3-4的氧化铝小球在1000℃下焙烧6h,同时配制硝酸钯溶液(钯含量为0.625分量%)用氨水调理至pH=4;将焙烧后的氧化铝小球浸渍在40分量份的上述硝酸钯溶液中,然后在120℃下干燥8h,并在300℃下焙烧8h;再配制硝酸铅溶液(铅含量为0.125分量%)用氨水调理至pH=4,接着以40分量份该硝酸铅溶液浸渍已负载钯的氧化铝小球,并在120℃下干燥8h,并在300℃下焙烧8h。

  获得饱和烷烃的含量跨越99.9分量%的加氢产品。加氢产品为正丁烷,再前往裂解炉中。

  与对比例1比拟,因为进入压缩机的气体流量相对削减5.82%,在包管乙烯和丙烯的产率根基不变的前提下,裂解安装能耗获得降低。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为855℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.55,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量为24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解气先在急冷汽锅中被冷却至370℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解产品构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为40℃的裂解气。

  (2)裂解气分手:将裂解气进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为40.5%,丙烯收率为15.41%。同时获得的碳四馏分前往裂解炉中。

  进入压缩机的气体流量约为23.8吨/h。

  本实施例申明本发现的正丁烷出产乙烯和丙烯的方式。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为855℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.55,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解气先在急冷汽锅中被冷却至370℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解产品构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为40℃的裂解气。

  (2)共聚反映:将水洗塔塔顶获得的裂解气通入含有0.1kg/L马来酸酐、0.015kg/L过氧化二苯甲酰、1000ml正己烷的无机反映液中,裂解气与马来酸酐分量比为1:2,在0.12MPa的共聚反映压力和75℃下,共聚反映8小时;

  (3)分手:将共聚反映产品通入闪蒸分手器中在30℃和0MPa前提下进行气液分手,获得的液固夹杂物继续在离心分手器中于4000rpm、离心分手20min进行液固分手,获得8.65g的固体共聚物颗粒。

  测定固体共聚物颗粒中的凝胶含量为92分量%,马来酸酐布局含量为52摩尔%,颗粒的平均直径为250μm。

  聚合反映的转化率为100%。

  气相产品经气相色谱阐发,构成见表2。

  将气相产品冷却至40℃后再进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为45.79%,丙烯收率为17.42%。

  进入压缩机的气体流量约为21.23吨/h。

  (4)加氢反映:步调(3)中同时获得的碳四馏分(正丁烷含量为89.93分量%,2-丁烯含量为10.07分量%)在全加氢反映器中进行加氢反映:节制碳四馏分与产品轮回比为3.0,反映器入口温度为20℃,反映压力为3MPa,液时质量空速为25h-1,氢气与碳四馏分的摩尔比为1。

  加氢催化剂采用实施例1中的加氢催化剂。

  获得饱和烷烃的含量跨越99.9分量%的加氢产品。加氢产品为正丁烷,再前往裂解炉中。

  与对比例2比拟,因为进入压缩机的气体流量相对削减10.80%,在包管乙烯和丙烯的产率根基不变的前提下,裂解安装能耗获得降低。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为875℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.60,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量为24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解裂解气先在急冷汽锅中被冷却至365℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解产品构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为55℃的裂解气。

  (2)裂解气分手:将裂解气进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为41.46%,丙烯收率为13.2%。

  进入压缩机的气体流量约为23.85吨/h。

  本实施例申明本发现的正丁烷出产乙烯和丙烯的方式。

  (1)裂解反映:将正丁烷在CBL-III裂解炉中进行裂解反映,此中裂解炉辐射段炉管出口温度为875℃,水蒸汽与正丁烷的分量比为0.60,裂解炉辐射段出口压力为0.18MPa,正丁烷进料量为24吨/小时,获得裂解气;

  将裂解裂解气先在急冷汽锅中被冷却至365℃再进入水洗塔,进入水洗塔的裂解产品构成详见表1。在水洗塔中进一步冷却从水洗塔塔顶排出温度为55℃的裂解气。

  (2)共聚反映:将水洗塔塔顶获得的裂解气通入含无为0.1kg/L马来酸酐、0.02kg/L偶氮二异丁腈、1000ml甲苯的无机反映液中,裂解气与马来酸酐分量比为1:1,在0.125MPa的共聚反映压力和85℃下,共聚反映5小时;

  (3)分手:将共聚反映产品通入闪蒸分手器中在27℃和0MPa前提下进行气液分手,获得的液固夹杂物继续在离心分手器中于4000rpm、离心分手20min进行液固分手,获得7.27g的固体共聚物颗粒。

  测定固体共聚物颗粒中的凝胶含量为88分量%,马来酸酐布局含量为50摩尔%,颗粒的平均直径为200μm。

  聚合反映的转化率为100%。

  气相产品经气相色谱阐发,构成见表2。

  将气相产品冷却至40℃后再进入采用TECHNIP渐进分手手艺的分手系统,送入压缩机等进行分手和提纯,获得乙烯和丙烯产物。

  乙烯收率为45.9%,丙烯收率为14.61%。

  进入压缩机的气体流量约为21.68吨/h。

  (4)加氢反映:步调(3)中同时获得的碳四馏分(正丁烷含量为93.69分量%,2-丁烯含量为6.31分量%)在全加氢反映器中进行加氢反映:节制碳四馏分与产品轮回比为3.0,反映器入口温度为40℃,反映压力为2MPa,液时质量空速为20h-1,氢气与碳四馏分的摩尔比为1.5。

  加氢催化剂采用实施例1中的加氢催化剂。

  获得饱和烷烃的含量跨越99.9分量%的加氢产品。加氢产品为正丁烷,再前往裂解炉中。

  与对比例3比拟,因为进入压缩机的气体流量相对削减9.11%,在包管乙烯和丙烯的产率根基不变的前提下,裂解安装能耗获得降低。

  由上述实施例能够看出,本发现的方式能够实现正丁烷出产乙烯和丙烯,而且能够在不向所述共聚反映插手偶联剂的环境下,获得含有马来酸酐布局的交联共聚物,具有达到85%以上的交联度(凝胶含量为85分量%以上),能够用作功能性材料的原料。同时还能够降低裂解安装后续的分手过程的能耗。

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